1
劉化榮登甘肅省“共筑... 2014-12-22

 
5、污染治理措施及可行性分析

責任編輯: 0010 發布日期: 2016-04-28

 5.1 變更后廢氣污染防治措施評述

5.1.1稀硝酸尾氣治理措施可行性分析

變更前后稀硝酸尾氣治理措施無變化。硝酸工業廢氣污染源主要是硝酸工業尾氣,其主要污染物為氮氧化物。因生產工藝不同氮氧化物排放濃度有著明顯的差別,所以必須根據生產工藝采取適當的控制措施。本項目采用最先進的雙加壓法生產硝酸,尾氣NOx濃度小于400mg/Nm3。本項目原環評時由于硝酸工業污染物排放標準即將發布,排放標準預計會定為350 mg/Nm3,原環評按新標準從嚴要求,因此本項目有必要加裝脫硝裝置,來保證尾氣的穩定達標。

硝酸工業尾氣治理方法較多,歸納起來主要有兩類:一是將尾氣中NOX 直接轉化為NO3NO2而加以回收,如延長吸收法、化學吸收法及物理化學吸附法;二是通過添加還原劑,使NOX 轉化為可排放的氮氣,其典型代表是催化還原法。

在轉化法中,綜合考慮各尾氣處理方法的固定投資和操作費用,延長吸收法是投資效益最優的,延長吸收法脫除效果較好,吸收液可直接返回生產系統,但尾氣不能達標;化學吸收法稍差,只有在副產物有一定經濟效益時可取,尾氣不能達標;吸附法在國外雖早有工業化報道,但近年來進展不顯著,尚處于實驗研究階段;實踐證明低溫吸收或冷凍吸收也是較好的方法,可達到較好的吸收效果。

在催化還原法中,選擇性催化還原(SCR)法雖然投資最省,但需消耗氨,因此只有在尾氣量小、NOx 濃度低時才有一定優勢,催化還原法在國外已是成熟技術。主要尾氣處理各種方法優缺點比較見表5-1。

5-1             主要硝酸工業尾氣處理方法比較

綜上所述,延長吸收法和SCRNOx脫除效果最為理想,但考慮到延長吸收法吸收塔體積太大,可以采用延長吸收和SCR串聯組合處理硝酸尾氣,也可以采用加壓、低溫吸收或冷凍吸收法。NOX排放濃度低時可直接采用SCR技術。

SCR 法脫硝技術是頗具潛力的先進實用技術,是利用NH3 通過催化劑有選擇性的把氮氧化物轉化成無害的氮氣和水。其脫硝效率高達85%~95%,可以保證廢氣中NOX 濃度降到200mg/m3 以下;二次污染小,凈化效率高,技術成熟;但設備投資較高。SCR 裝置可以安裝在硝酸尾氣降壓裝置的前面或后面,見圖5-1。

5-1       硝酸尾氣處理SCR裝置(虛線反應器為本項目位置)

目前,SCR 控制技術已在歐洲、日本的硝酸行業得到廣泛應用。SCR 技術是硝酸尾氣治理的首選技術,在我國硝酸企業也得到廣泛應用,其工程實例在我國已經非常多。

本項目稀硝酸生產尾氣NOx濃度為369mg/m3,通過SCR裝置處理后,尾氣中污染物NOx 含量<200 mg/m3。SCR裝置的去除效率只需要45.8%以上即可。因此,本項目稀硝酸生產尾氣的治理是可行的。

變更后硝酸工藝廢氣排放標準由《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)變更為《硝酸工業污染物排放標準》(GB26131-2010)。由于原環評報告編制時,硝酸工業污染物排放標準已出臺但尚未發布實施,企業為長遠發展考慮,硝酸尾氣的排放考慮了對新標準的適應性,配套的治理措施也能夠滿足新標準要求,因此原環評設計排放指標和治理措施無變化。

本項目硝酸尾氣廢氣量為126660m3/a,單位產品排氣量為3377m3/t,氮氧化物排放濃度為200mg/m3,符合《硝酸工業污染物排放標準》(GB26131-2010)中氮氧化物排放限值300mg/m3,單位產品基準排氣量3400m3/t要求。

根據本項目試運行期間企業自行檢測的數據,氮氧化物的排放濃度均小于200mg/m3,因此本項目采取的SCR技術可行。

5.1.2硝基復合肥生產尾氣

廢氣處理措施無變化,本項目采用上;ぱ芯吭夯仕熔體塔式造粒法生產硝基復合肥的工藝技術;驹頌槿廴诨旌弦嚎恐亓α魅氩顒邮皆炝婎^,噴入造粒塔,溶融物液滴經過造粒塔與冷空氣接觸后形成1~4mm 的顆粒。這是該院近幾年才開發成功的高質量、低能耗的硝銨噴漿造粒生產技術。目前,上;ぱ芯吭涸谌垠w造粒技術推廣的硝基復合肥裝置有兩個,一個是陜西興平20萬噸/年的硝基復合肥裝置,現已開車;另一個是云南解化20 萬噸/年的硝基高塔造粒生產硝基復合肥的裝置。從實際來看,造粒塔頂部尾氣的粉塵含量均在40mg/m3以下,因此,造粒塔尾氣可以直接排空。采用的造粒工藝尾氣排放符合《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)新污染源二級標準。

固體混料廢氣、1#混合槽廢氣、2#混合槽廢氣經旋風除塵器處理后,除塵效率73.3%,排放濃度為120mg/m3,排放速率0.768kg/h。符合《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)新污染源二級標準(最高允許濃度120mg/m3,最高允許排放速率285kg/h。措施的選取也是可行的。

造粒冷卻廢氣和成品篩分廢氣經旋風除塵器+布袋除塵器處理后,除塵效率95%,排放濃度為120mg/m3,排放速率6.0kg/h。符合《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)新污染源二級標準(最高允許濃度120mg/m3,最高允許排放速率285kg/h。措施的選取也是可行的。

5.1.3鍋爐燃煤廢氣

原環評要求鍋爐除塵采用電除塵+布袋除塵,除塵效率大于99.8%,煙氣脫硫采用爐內噴鈣脫硫,脫硫率大于95%,鍋爐煙氣通過80m的煙囪排放大氣。

1個石灰石倉和2個除塵灰倉的粉塵通過布袋除塵器除塵后經25m的煙囪排放,排放濃度120mg/m3,外排粉塵低于《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)新污染源二級標準(最高允許濃度120mg/m3,最高允許排放速率14.45kg/h),措施的選取也是可行的。

鍋爐煙塵防治可行性分析

①燃煤鍋爐煙塵防治技術對比分析

目前大型火電廠和工業企業動力供應的燃煤鍋爐煙塵處理技術主要為靜電除塵和布袋除塵,其技術選擇比較如表5-2所示。

5-2             鍋爐煙塵除塵技術比較表

序號

比較項目

靜電除塵器

布袋除塵器

1

除塵效率

四電場99.5%

99.9%

2

除塵效率滿足新排放標準

除塵效率很難保證粉塵排放濃度達到50mgm3以下

可滿足

3

除塵粒徑

對粒徑大于3.0μm的顆粒捕獲率高,但對亞微米級的超細顆粒捕獲率低

可以捕集微米、亞微米級粉塵

4

設備阻力

100200Pa

8001000Pa

5

占地面積

6

適應性

對煤種變化比較敏感

適應力強

7

結構

復雜

簡單

8

技術

成熟

成熟

9

運行周期

顆粒磨損布袋運行周期較短

10

運行經驗

較多

國內近年應用多

11

檢修

停爐檢修

可不停爐檢修

12

運行費用

需要高壓直流電,運行費用較高

引風機電功率大

13

設備價格

較高

通過以上比較,靜電除塵器設備龐大,占地面積大;需要高壓直流電源系統;對煤種變化較敏感,除塵效率受飛灰電阻影響大;制造、安裝及運行管理水平要求高。而布袋除塵器除塵效率高;結構比較簡單,運行穩定,使用靈活,維護方便,但大顆粒磨損布袋影響運行周期,運行后期壓力損失大,本體阻力8001000Pa。目前國家對環保要求越來越高,因此本項目采用靜電+布袋聯合除塵將目前兩種最為高效的除塵裝置有機結合,既可以發揮靜電除塵器捕集粗顆粒粉塵效率高的特點,又降低了袋式除塵器單元的粉塵負荷和對濾料性能的要求,降低了設備的運行維護費用,同時提高了設備運行的穩定性、可靠性,是一種較好的除塵方式。設計煤質下煙塵的排放濃度為15mg/m3,遠遠低于《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271-2014)中表2標準。鍋爐廢氣煙塵治理措施是可行的,也是可靠的。

煙氣脫硫可行性分析

煙氣脫硫技術綜述

目前,全世界脫硫工藝共有200多種,經過幾十年不斷地探索和實踐,應用的脫硫工藝僅有10種左右,其中國內國外廣泛使用的煙氣脫硫工藝主要包括:石灰石石膏濕法煙氣脫硫工藝、循環流化床鍋爐爐內噴鈣脫硫工藝、海水脫硫工藝(僅適于海邊)以及濕式氨法煙氣脫硫工藝等。

我國目前鍋爐常采用的脫硫工藝技術對比分析詳見表5-3。

5-3              脫硫工藝技術方案對比分析

 

鍋爐循環流化床

爐內噴鈣工藝脫硫

石灰石石膏法

煙氣脫硫

氨法煙氣脫硫

類型

干法

濕法

濕法

脫硫實現途徑

鍋爐內噴鈣,物料循環燃燒,實現燃燒過程中的脫硫

除塵后的煙氣經噴淋霧化的石灰石漿液反應生成石膏實現脫硫

除塵后的煙氣與氨水接觸混合,煙氣中SO2與氨水反應生成亞硫酸銨實現脫硫.

脫硫劑

石灰石制粉

石灰石制漿

氨水

脫硫效率(%)

90

8595

95%

CaS

1.52.0

1.01.1

 

脫硫灰的利用狀況

脫硫灰渣大部分進入爐渣,一小部分進入粉煤灰,對粉煤灰品質影響不大

脫硫石膏銷路不暢,大量堆放,造成難以解決的二次污染問題

回收脫硫副產的硫銨化肥, 無廢渣排放.

占地面積

鍋爐面積增加,無脫硫占地

占地面積大

占地面積小

單位投資

75110元/KW

300450元/KW

150200元/KW

目前國內發展狀況

目前國內應用于電廠的最大鍋爐容量為480t/h,較大機組受到技術限制

廣泛應用于300MW、600MW的新建機組脫硫,技術成熟、可靠

本世紀已成功應用于300MW、500MW的新建機組脫硫,技術成熟、可靠

技術主要優點

1.煤種使用性寬,可燃用劣質煤;

2.易于實現脫硫及低氮氧化物的排放;有利于環境保護;

3.燃燒強度大,傳熱能力強,負荷調節性能好;

1.反應速度快,鈣利用率高、脫硫效率高;

2.可適用各種硫份煤脫硫,脫硫劑選用廣泛,脫硫灰純度高;

3.適合用大型電廠脫硫,技術成熟、可靠;

1.脫硫效率高、運行可靠,占地面積小。

2.氨法工藝同時具有脫氮的功能,無廢水排放,除化肥硫酸銨外無廢渣排放。

3.氨法能適應燃煤含硫量的變化,更適合于中高硫煤的脫硫。

技術主要不足

1.大型化問題難于解決,目前最大容量為700t/h,1000t/h以上機組實現工業化有待研究;

2.煙氣阻力大,機組磨損問題嚴重;

3.自動化水平要求高,運行控制難度大。

1.投資較高;

2.占地面積大,工藝復雜,輔助設施較多;

3.用、排水量大,廢渣需進一步處理,排煙溫度低,水損耗量大

1.氨易揮發,隨脫硫尾氣有部分溢出損失。

2.亞硫酸銨氧化困難。

3.硫銨飽和結晶過程需消耗一定的能量。

國內、外應用實例

目前運營最大機組為法國普羅旺斯電廠250MW機組700t/h循環流化床鍋爐,19964月投產。目前在建全球最大機組為四川白馬循環流化床示范項目300MW、1025t/h循環流化床鍋爐,于200511月投產發電。

華能珞璜電廠2×360MW國內首家引進日本三菱重工公司技術,脫硫效率為95%。目前國內運營最大機組為廣東國華粵電臺山發電公司600MW機組脫硫工程,于200411月投入運營,脫硫效率為96%。

20098月國產化技術已在國電田東電廠300MW機組煙氣脫硫中的得到工業化應用,脫硫效率達到96%;國外美國北達科他州大平原合成燃料廠300MW機組、加拿大奧爾貝塔省辛克魯德電廠600MW機組脫硫項目2005年建成投產。

②本工程脫硫工藝可行性分析

該工藝過程可分成兩個主要階段:爐內噴鈣和爐后活化。在第一階段,將石灰石粉用壓縮空氣噴射到爐內最佳溫度區,并使脫硫劑石灰石與煙氣有良好的接觸和反應時間,石灰石受熱分解成氧化鈣和CO2,再與煙氣中SO2反應生成亞硫酸鈣和硫酸鈣,最終被氧化成硫酸鈣。在第二階段,煙氣經一特制的活化器,活化器內噴水增濕,煙氣中未反應的氧化鈣,與水反應生成低溫下有很高活性的Ca(OH)2,這些Ca(OH)2與煙氣中剩余的SO2反應,最終也生成硫酸鈣等穩定的脫硫產物。
  該項技術主要有以下特點:
  a、能以合理的鈣硫比(Ca/S≤2),得到較高的脫硫率n≥75%;
  b、吸著劑為石灰石(CaCO3),等鈣基物料,資源廣,價格便宜,脫硫渣為中性固態渣,無二次污染;
  c、石灰石粉料的制備和輸送、噴水霧化增濕等技術都是鍋爐脫硫經常使用的成熟技術,易于掌握。
  d、整個脫硫系統可單獨操作,解列后不影響鍋爐的正常進行。

爐內噴鈣脫硫效率為90%以上,設計煤質下SO2的排放濃度為66.7mg/m3,低于《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271-2014)中表2標準。根據本次環境空氣影響預測結果,本項目正常生產時,依據煙囪設計高度80m計算的SO2小時平均濃度、日均濃度值均未超《環境空氣質量標準》中二級標準限值,因此,該防治措施是可行的。

本項目采用循環流化床鍋爐NOx的排放濃度小于300mg/m3,滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271-2014)中表2標準。根據本次環境空氣影響預測結果,本項目正常生產時,依據煙囪設計高度80m計算的NOx小時平均濃度、日均濃度值均未超《環境空氣質量標準》中二級標準限值。

根據鍋爐試運行期間在線監測的數據,鍋爐煙塵排放濃度為9 mg/m3- 13mg/m3,SO2的排放濃度80mg/m3- 120mg/m3,氮氧化物的排放濃度151mg/m3- 220mg/m3,滿足《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271-2014)中表2標準。因此,該防治措施是可行的。

5.1.4無組織廢氣污染防治措施評述

變更后貯罐罐體采用保溫材料制作并采用氮封等,通過采取相應的措施后,液氨貯罐由儲罐呼吸閥排出的氣體為氮氣,不會有液氨蒸氣,可杜絕小呼吸。

無組織廢氣排放主要是原料貯罐在進料時的排空氣以及生產過程中由于管理不善或設備、管道、閥門老化而引起的跑、冒、滴、漏。本項目采取的防止無組織氣體排放的主要措施有:

原料、產品貯罐防治措施

貯罐罐體采用保溫材料,同時貯罐上設冷水噴淋裝置,防止夏季貯罐溫度太高;

液氨貯罐采用氮氣封頂,貯罐內壓力保2~3kPa;

壓力貯罐設置自動調節裝置,安裝全自動探頭,通過放空閥調節貯罐內壓力。

生產裝置防止措施

對設備、管道、閥門經常檢查、檢修,保持裝置氣密性良好;

b.主控裝置采用DCS控制系統;

c.液體物料通過管道加入到反應釜中,用氣相平衡管連接貯罐與反應釜,防止液體物料揮發到空氣中;

d.加強管理,所有操作嚴格按照既定的規程進行。

e.對易泄漏有害介質的管道及設備盡量露天布置,有利于有毒氣體的擴散,使通風良好,防止有害氣體積聚,廠房內加強通風。對有害介質可能侵入的操作室設正壓通風,裝置排出廢氣集中排放,排放口高于操作面。

f.對運轉設備機泵、閥門、管道材質的選型選用先進、可靠的產品。同時應加強生產過程中設備與管道系統的管理與維修,使生產系統處于密閉化,杜絕跑、冒、滴、漏現象的發生,通過以上措施,使各有毒介質操作崗位介質濃度均控制在國家要求的允許濃度內。

d原煤采用煤倉儲存,在煤倉周邊設置灑水噴淋裝置,煤運輸采用全密閉皮帶廊,最大限度的降低煤儲運帶來的無組織粉塵污染。治理措施可行。

在采取以上防治措施的基礎上,合量布置廠區裝置,加強廠區綠化。經實踐證明,采用上述措施后,可有效地減少在貯存和生產過程中無組織氣體的排放,使污染物的無組織排放量降低到較低的水平。

5.2 廢水治理措施及可行性

5.2.1變更后廢水收集措施

建有稀硝裝置區地面污水收集池一座,尺寸為2.1m×2.07m×2.45m,泵的型號和參數:CP32-160 流量5m³/h、揚程30m、功率2.2KW、材質304L,轉速2950/min。地面污水經收集后,用泵送至綜合污水調節池。

建有濃硝裝置區地面污水收集池一座,尺寸為2.1m×2.07m×2.45m,泵的型號和參數:CP32-160 流量5m³/h、揚程30m、功率2.2KW、材質304L,轉速2950r/min。地面污水經收集后,用泵送至綜合污水調節池。

建有生活污水化糞池五個和提升池一座,提升池尺寸為6m×7m×6m,污水用泵送至綜合污水調節池。

建有化學水裝置污水收集中和池一座,尺寸為2m×2m×2m。泵的型號和參數:ZW-100-100-30、流量100m³/h、揚程30m、功率22KW;瘜W水裝置區污水經收集中和后送綜合污水調節池。

建有罐區地面污水收集池一座,尺寸為4.6m×2.34m×1.4m,泵的型號和參數:IHE-65-160、流量28m³/h、揚程33m。地面污水經收集后,用泵送至綜合污水調節池。

5.2.2化肥污水特性及處理難點

雖經源頭治理,外排污水量、水質大為減少,但還是有少量污染物超標外排,化肥污水經治理后外排水中超標物一般為CODcr、NH3-N、氰化物、硫化物、SS。其中SS、氰化物、硫化物經加藥處理沉淀,大多可除去,余少量進入生化池也易除去,不會成為問題。而CODcr含量一般不大,同NH3-N比值1~21為多,除NH3-N反應后步為反硝化處理,需NH3-N含量的4~6CODcr來滿足反硝化的反應,而進水CODcr僅是1~2倍,光滿足反硝化也不夠,所以化肥廠除CODcr不是關鍵,化肥污水中CODcr不是多了,而是少了,還需另外再補充,一般補甲醇或其殘液來滿足反硝化之需。

綜上可見,化肥污水主要污染源是NH4-N。

含氨污水一直是污水處理中一種極難處理的污水,也是處理成本很大的污水,這是因為:

化肥污水中CODcr較易處理,CODcr/BOD比值>0.35,且處理成本低,反應快,好氧異養菌即可完成。

NH3-N則不然,以生化反應式表示

 

NH4+——NO2——NO3——NO2——N2

硝化反應

反硝化反應

 

 


在好氧條件下,好氧型亞硝酸菌和NH4+作用,生成NO2,再與好氧型硝化菌反應生成NO3,同時補加堿度,完成硝化除NH4反應。再由缺氧型異養菌和NO3作用,發生反硝化反應,生成無害的N2,最終完成除氨反應。

除氨反應步驟多,參加菌種多,反應條件又分好氧條件和缺氧條件;而亞硝酸、硝酸菌生長周期又長,且占總菌群數量又少(5%),這更是雪上加霜。

硝化反應耗氧量是CODcr 4.54倍,還會消耗大量堿度(1mgNH4+耗堿度7.14mg/L),反硝化時又要補充有機碳(污水中缺),更增加處理成本。由于反應速度慢,生長周期長,條件要求苛刻,更加大成本,這就形成了化肥污水的處理難點。投資大,處理費高,技術要求更高,這就是化肥企業排水中NH4-N很難處理達標的原因。

5.2.3含氨污水常規處理方法簡介

目前氨氮廢水的處理方法有物理法、化學法和生物法等。物理方法有反滲透、蒸餾、土壤灌溉;化學法有離子交換法、空氣吹脫、化學沉淀法、折點氯化法、電滲析、電化學處理、催化裂解;生物方法有多種形式。生物處理法有厭氧生物處理和好氧生物處理,主要工藝有:A/O法、氧化溝法、SBR法、接觸氧化法、曝氣生物濾池等。

1)物理化學法

空氣吹脫法

空氣吹脫法是使水作為不連續相與空氣接觸,利用水中組分的實際濃度與平衡濃度之間的差異,使氨氮轉移至氣相而去除。廢水中的氨氮通常以銨離子(NH4+)和游離氨(NH3)的狀態保持平衡而存在(NH4+OH-→NH3+H2O)。將廢水pH值調節至堿性時,離子態銨轉化為分子態氨,然后通入空氣將氨吹脫出。

該法適合于高氨氮廢水的預處理,脫氮率高、操作靈活、占地小,但NH3僅從溶解狀態轉化為氣態,并沒有徹底除去。當溫度降低時,脫氮率急劇下降,因此不適合在寒冷的冬季使用;同時容易受吹脫裝置大小及長徑比例、氣液接觸效率的影響;裝置及管道時間長久易產生CaCO3沉淀。該法需不斷鼓氣、加堿,出水需再加酸調低pH。因此,投資和處理費用比較高,對周圍環境有一定的污染,目前該方法在實際應用(尤其在較大處理水量的工程上)很少。

折點加氯法

折點加氯法是將氯氣通入廢水中達到某一點,在該點時水中游離氯含量較低,而氨的濃度降為零。當氯氣通入量超過該點時,水中的游離氯就會增多,因此,該點稱為折點,該狀態下的氯化稱為折點氯化。折點氯化法除氨的機理為氯氣與氨反應生成無害的氮氣,其反應方程式為:NH4+1.5HClO→0.5N2+1.5H2O+2.5H++1.5Cl-。N2逸入大氣,使反應源源不斷向右進行。加氯比例:Cl2NH3-N質量之比為8:1-10:1。當氨氮濃度小于20mg/L時,脫氮率大于90%,pH影響較大,pH高時產生NO3-,低時產生NCl3,將消耗氯,通?刂pH6-8。

此法用于廢水的深度處理,脫氮率高、設備投資少、反應迅速完全,并有消毒作用。但液氯安全使用和貯存要求高,對pH要求也很高,產生的水需加堿中和,因此處理成本高。另外副產物氯胺和氯代有機物會造成二次污染。

化學沉淀法

化學沉淀法是通過向廢水中投加某種化學藥劑,使之與廢水中的某些溶解性污染物質發生反應,形成難溶鹽沉淀下來,從而降低水中溶解性污染物濃度的方法。整個反應pH值的適宜范圍為9-11。此法可去除氨氮、重金屬及某些大分子有機物,常與其它處理技術組合,既適用于反滲透、活性炭吸附等深度處理的預處理,也可用于生化處理的須處理或深度處理。絮凝劑常用FeCl3、Al2(SO4)3和陰陽非離子型聚合物。

此法對氨氮的去除率很高,可達90%以上,但費用比吹脫法高,產生的污泥對環境造成二次污染,但當其用于脫氮預處理時,也可采用PO43-類物質,污泥可作肥料使用,故有很大的靈活性,但藥劑費用比較貴。已用該法處理垃圾滲濾液(NH4+-N濃度為1500mg/L),去除率為96%。

離子交換法

離子交換是指在固體顆粒和液體的界面上發生的離子交換過程。離子交換法采用無機離子交換劑沸石作為交換樹脂,沸石具有對非離子氨的吸附作用和與離子氨的離子交換作用,它是一類硅質的陽離子交換劑,成本低,對NH4+有很強的選擇性。pH=4-8是沸石離子交換的最佳范圍。當pH4時,H+NH4+發生競爭;pH8時,NH4+變為NH3而失去離子交換性能。

離子交換法具有投資省、工藝簡單、占地小、操作較為方便、溫度和毒物對脫氮率影響小等優點,適用于中低濃度的氨氮廢水(500mg/L),對于高濃度的氨氮廢水,會因樹脂再生頻繁而造成操作困難。離子交換法去除率高,但再生液為高濃度氨氮廢水,仍需進一步處理。常用的離子交換系統有三種類型:固定床、混合床、移動床。

液膜法

液膜法去除氨氮的機理是:氨態氮(NH3-N)易溶于膜相(油相),它從膜相外高濃度的外側,通過膜相的擴散遷移,到達膜相內側與內相界面,與膜內相中的酸發生解脫反應如下: NH3H+→NH4+。

電滲析除氨氮

電滲析是一種膜法分離技術,它利用施加在陰陽膜對之間的電壓去除水溶液中溶解的固體。在電滲析室的陰陽滲透膜之間施加直流電壓,當進水通過多對陰陽離子滲透膜時,含氨離子及其它離子在施加電壓的影響下,通過膜而進入另一側的濃水中去,并在濃水中集聚,因而從進水中分離出來。

催化濕式氧化法

催化濕式氧化法是在一定溫度、壓力下,在催化劑作用下,經空氣氧化,使污水中的有機物和氨分別氧化分解成CO2、N2H2O等無害物質,達到凈化的目的。具有凈化效率高(廢水經過凈化后可達到飲用水標準)、流程簡單、占地面積少等特點。

土壤灌溉法

土壤灌溉是把低濃度的氨氮廢水(<50mg/L 作為農作物的肥料來使用,既為污灌區農業提供了穩定的水源,又避免了水體富營養化,提高了水資源利率。但用于土壤灌溉的廢水必須經過預處理,去除病菌、重金屬、酚類、氰化物、油類等有害物質,防止對地面、地下水的污染及病菌的傳播。

循環冷卻水系統脫氨

循環冷卻水系統由冷卻塔、循環泵和換熱設備組成,它是一個特殊的生態環境,具有合適的水溫、長的停留時間、巨大的填料表面積、充足的空氣等優良條件,可促使氨氮的轉化。氨氮主要是在冷卻塔內得以脫除,其中80%為硝化作用,10%為解吸作用,10%為微生物同化作用,三種作用綜合影響,但以硝化作用為主。本法適宜處理低濃度氨氮廢水。循環冷卻水系統兼用脫氨不需增加費用就可使廢水處理達標,具有雙重效益。然而在實際運用中,必須要考慮系統內生物膜的形成對熱交換效率、水質穩定等造成的影響。

    生物法

生物法生物脫氮法可去除多種含氮化合物,總氮去除率可達70%-95%,二次污染小且比較經濟,因此在國內外運用最多。

傳統硝化反硝化

傳統硝化反硝化工藝脫氮處理過程包括硝化和反硝化兩個階段。在將有機氮轉化為氨氮的基礎上,硝化階段是將污水中的氨氮氧化為亞硝酸鹽氮或硝酸鹽氮的過程;反硝化階段是將硝化過程中產生的硝酸鹽或亞硝酸鹽還原成氮氣的過程。只有當廢水中的氮以亞硝酸鹽氮和硝酸鹽氮的形態存在時,僅需反硝化一個階段。A/O法、SBR法、氧化溝等工藝就屬于傳統脫氮工藝,都可實現生物硝化和反硝化。

短程硝化反硝化

短程硝化反硝化又稱亞硝化反硝化,把硝化反應過程控制在氨氧化產生NO2-的階段,阻止NO2-進一步氧化,直接以NO2-作為菌體呼吸鏈氫受體進行反硝化。此過程減少了亞硝酸鹽氧化成硝酸鹽,然后硝酸鹽再還原成亞硝酸鹽兩個反應的發生,降低了需氧量、反硝化過程中有機碳的投入量,降低了能耗和運行費用。短程硝化反硝化與傳統的生物脫氮相比具有以下優點:對于活性污泥法,可以節省25%的供氧量,降低能耗;節省反硝化所需碳源40%,在C/N一定的情況下可提高總氮(TN)的去除率;減少污泥量可達50%;減少堿耗;提高反應速率,縮短反應時間,減少反應器容積。實現短程硝化與反硝化的關鍵是抑制硝化菌的活性而使NO2-得到累積。影響硝化菌活性及NO2-累積的因素有自由氨、pH、DO、溫度等。

完全的短程硝化反硝化尚處于機理研究階段,由于受控制條件限制,目前在應用上尚處于實驗室研究或小試階段,在工程應用上目前尚無報道。

厭氧氨氧化

厭氧氨氧化(Anaerobic ammonia oxidation,簡稱ANAMMOX)是指在厭氧條件下,以Planctomycetalessp為代表的微生物直接以NH4+為電子供體,以NO2-NO3-為電子受體,將NH4+、NO2-NO3-轉變成N2的生物氧化過程。該過程利用獨特的生物機體以硝酸鹽作為電子供體把氨氮轉化為N2,最大限度的實現了N的循環厭氧硝化,這種耦合的過程對于從厭氧硝化的廢水中脫氮具有很好的前景,對于高氨氮低COD的污水由于硝酸鹽的部分氧化,大大節省了能源。目前推測厭氧氨氧化有多種途徑。其中一種是羥氨和亞硝酸鹽生成N2O的反應,而N2O可以進一步轉化為氮氣,氨被氧化為羥氨。另一種是氨和羥氨反應生成聯氨,聯氨被轉化成氮氣并生成4個還原性[H],還原性[H]被傳遞到亞硝酸還原系統形成羥氨。第三種是:一方面亞硝酸被還原為NO,NO被還原為N2O,N2O再被還原成N2;另一方面,NH4+被氧化為NH2OH,NH2OHN2H4,N2H2被轉化為N2。厭氧氨氧化工藝的優點:可以大幅度地降低硝化反應的充氧能耗;免去反硝化反應的外源電子供體;可節省傳統硝化反硝化反應過程中所需的中和試劑;產生的污泥量極少。厭氧氨氧化的不足之處是:到目前為止,厭氧氨氧化的反應機理、參與菌種和各項操作參數不明確。

曝氣生物濾池(Gaia-BAF)生物處理工藝

該工藝是固定化微生物與曝氣生物濾池結合發展而成的一種新型污水處理工藝。在Gaia-BAF反應器中投加占曝氣池有效容積的從10-60%的微生物載體,微生物大量的附著并固定于其上,通過附著的微生物來降解污水中的污染物。各級Gaia-BAF反應器中,通過培養不同的特效菌種,來達到降解污染物的目的;載體材料表面所生長的生物量通常為18-25g/L。Gaia-BAF的曝氣器位于反應器下部,系統在曝氣運行過程中,進入載體內部的氧氣逐漸減少直至氧氣消耗完畢,這樣使每一個載體內部生成良好的缺氧區、兼氧區和好氧區,使得載體的內部形成無數個微型的硝化和反硝化反應器,因而可在同一個反應器中同時發生氨氧化、硝化和反硝化聯合作用(可能存在短程硝化/反硝化和厭氧氨氧化,詳盡的機理目前有關科研單位正在研究中),從而達到對氨氮去除目的。該工藝有關科研單位進行過研究,但目前還沒有工程事例。

綜上所述,氨氮去除方法有多種,不同方法有各自的優勢與不足之處,有時需要采取多種技術的聯合處理,才能取長補短達到較好的處理效果。而且由于不同廢水性質上的差異,必須針對不同工業廢水的性質,以及它所含的成分進行深入系統的研究,選擇和確定處理技術及其工藝。與此同時,還要盡可能的選擇高效、經濟、穩定的方法處理氨氮廢水,避免二次污染。

5.2.3工藝的確定

通過對化肥廠外排污水特征分析及論證了技術難點,并介紹了污水處理幾種方法,不難得出如下看法:一是活性污泥法技術成熟、可靠,優于生物膜法。比固化菌法投資少,處理費低,應是治污首選工藝。二是活性污泥法中的新工藝——短程硝化技術,比常規除氨工藝省O225%,省有機碳40%,少產污泥50%,節堿20%,因此少投資20~30%,處理費用也會下降1/3,無疑也是應優先采用的。此技術已率先全面突破,已在大型企業處理含氨廢水工程中應用。本工程不但采用了短程硝化技術,還采用了清污分流分治技術及短程硝化配套的A/SBR新工藝。本工程即采取短程硝化的A/SBR新工藝。

  變更后工藝特點(短程反硝化工藝見除氨工藝簡介):短程硝化先進工藝匹配新型生化組合池A/SBR是一種強強組合工藝,具有投資省、占地小、運行費用低、出水水質好、耐負荷沖擊的最佳組合工藝。優點是:

一是短程硝化效果好,成本低。

二是A/SBR組合將A池(反硝化)放前,利用進水中COD進行同步反硝化反應,利用進水中CODcr彌補了化肥廠污水中CODcr之不足,反硝化好,省O2還副產堿度,可將硝化除氨耗堿量下降20%,節省費用,節省后置反硝化時間。

三是SBR工藝為序列式運行,進水、曝氣、沉淀潷水、排泥、待機多工序一池完成,省卻二沉池和污泥循環,投資省,抗負荷沖擊強,因SBR對進水有幾十倍的稀釋能力,即使進水NH4-N100mg/L升至500mg/L,一樣不影響SBR處理,只需延長一些曝氣時間即可。

四是出水水質任意調整,以NH4-N為例,如現階段出水標準為<15mg/L,等一段時間又降為10mg/L,只需調整一下各階段工況,延時曝氣即會<10mg/L,幾乎不要進行設備增加或改動,這是其它工藝無法實現的優點。第三、四條化肥廠污水最常見,本工藝解決了處理難題。

五是易實現自動化操作控制。

5.2.4項目廢水處理措施

污水去向

根據污水性質,燃煤鍋爐排水收集后用于干煤棚噴灑降塵。鎂尾水小部分去稀硝酸吸收塔回用,大部分經收集后經螯合樹脂交換器,去除H+后進入循環水處理單元,小部分去稀硝酸吸收塔。硝銨冷凝液經電滲析單元處理后淡水送循環水裝置做循環補充水回用,濃水去稀硝酸吸收塔。蒸氨系統污水去鍋爐拌煤摻燒。其余廢水進入自建污水處理設施處理。

污水處理措施的可行性

污水處理規模為75m3/h。

污水

 

工藝:通過對本項目綜合污水特征分析論證,選用的綜合污水處理技術為短程硝化配套的A/SBR新技術。具體流程見圖5-2。

 

調節池

事故池

 

格柵

 

 

 

 

 

SBR

緩沖池

污泥濃縮池

A

排泥

污泥至壓濾

回流

2級生物過濾器

出水

 

 

 

 

 


5-2    本項目污水處理站工藝流程圖

工藝流程說明
   污水經匯集管道匯集后,經格柵去除飄浮物、懸浮物等雜質后自流入均質調節池,調節池設一級提升泵兩臺,將污水提升入前置反硝化A池,廢水在該池內經過推流機推流與SBR池回流液混合,將來水中的N03-SBR池回流液中的NO2-N03-利用來水中的CODcr進行反硝化除去大部分。若來水C/N過小,需補加甲醇。A池的出水自流入SBR, 通過好氧和兼氧微生物的作用:在好氧階段將廢水中的COD、NH4-N等污染物分解、轉化為H2O、CO2 、NO2-、N03-等物質,此時應根據實際情況補加碳酸鈉;在兼氧階段將NO2- 、N03-轉化為N2,大幅度去除廢水中CODcrNH4-N,此時應根據實際情況補加甲醇。SBR出水通過潷水器進入緩沖池,SBR池出水各項污染指標達到規定的排放標準。緩沖池內設一級提升泵兩臺,將污水提升入生物過濾器,生物菌被生物濾料截留后達標外排。 

主要污水處理單元

本項目主要污水處理單元見表5-1所示。

本工藝水處理效果

    本工藝水處理效果見表5-2,各處理工段去除效果見表5-3。

 

 

5-2          廢水處理效果一覽表以及本項目水質

序號

用水項目名稱

PH

水污染物類型(mg/L

CODcr

BOD5

SS

石油類

氨氮

1

設計進水指標

6-9

600

300

500

10

100

2

設計出水指標

6-9

50

10

10

1

5

3

去除率

 

91.7

96.7

98

90

95

4

本項目水質

6-9

575.22

280.78

131.98

8.34

84.53

5

標準值

6-9

50

10

10

1

5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

             5-1                 本項目污水處理單元

序號

構筑物

作用

數量

結構

配套設備及數量

尺寸

單池有效容積

停留時間

1

格柵

攔截污水中雜物,保護水泵

1

 

 

 

 

 

 

2

調節池

調節進水均勻性,水量和水質,沉淀固形雜質。

1

地下,鋼砼結構

提升泵

2

 

 

 

潛水攪拌機

2

3

A

與硝化同步除NO2,降低生化池負荷

2

半地下,鋼砼

潛水推流機

5

13×8×6 m

600 m3

16 h

4

SBR生化池

生化處理污水中COD、NH4-N達標

2

半地下,鋼砼

高效自調微孔曝氣器

3

35×13×6m

2500 m3

72 h

 

羅茨風機

3

內循環泵

3

潷水器

2

潛水推流機

9

5

緩沖水池

調節均衡污水排放量,不使短時間內大量水外排而地溝溢水。利用現有緩沖池。

1

地下,鋼砼

提升泵

2

20×10×8 m

 

1600 m3

 

6

生物過濾器

確保出水中SS20mg/L,回收活性污泥不外排

2

 

 

 

φ2500  mm

 

 

7

配堿池

 

1

地上,鋼砼

攪拌器

1

 

50m3

 

加堿泵

2

8

甲醇池

 

1

地上,鋼砼

甲醇泵

2

 

100m3

 

9

污泥濃縮池

 

1

 

板框壓濾機

1

 

50m3

 

污泥羅桿泵

2

10

配電、儀表、管閥

 

 

 

 

 

 

 

 

11

操作、分析、風機房

 

 

 

 

 

 

 

 


 

 

5-3     本項目廢水污水處理站各處理工段去除效果一覽表

 

 

處理

單元

COD,mg/L

BOD5,mg/L

SS,mg/L

石油類,mg/L

氨氮,mg/L

進水

出水

去除率

%

進水

出水

去除率

%

進水

出水

去除率

%

進水

出水

去除率

%

進水

出水

去除率

%

A

600

240

60

300

105

65

500

350

30

10

8.5

15

100

35

65

SBR

240

50

80

105

10

90

350

262

25

8.5

7.65

10

35

5.0

86

1級生物過濾池

/

/

/

/

/

/

262

26

90

7.65

2.3

70

/

/

/

1級生物過濾池

/

/

/

/

/

/

26

10

62

2.3

1

56

/

/

/

清水池

≤50

≤10

≤10

≤1

≤5

 

由表可見,該工藝流程對廢水中CODcr去除率約91.7%,BOD5去除率約96.7%,SS去除率約98%,石油類去除率約90%,氨氮去除率約95%,可見對各污染物有較好的治理效果。

目前河南心連心化肥有限公司有1套短程硝化配套的A/SBR污水處理廠,根據監測資料進水COD122~580mg/l,出水COD20.8~47.0mg/l,去除率83.0%~91.9%;進水氨氮濃度為35.2~150.0mg/l,出水氨氮0.35~6.00mg/l,去除率96.0%~99.0%;可見污水經污水處理廠處理后本項目污水可做到達標出廠,治理措施可行。


依托設計能力分析

根據北京國寰天地環境技術發展中心有限公司20139月編制的《甘肅白銀熱電新建項目環境影響報告書》,白銀熱電位于白銀區王峴鎮崖渠水村附近,位于本項目東面300m處,年運行4000小時,已于2015年底投產,年生產用水量294.16×104m3/a,本項目為熱電聯產提供生產用水為60.69m3/h24.276m3/a),占生產用水量的8.25%,本項目預計也在今年投產,熱電聯產完全可以接納本項目污水處理設置廢水。本項目已于靖煤集團白銀熱電有限公司簽訂中水供收合作協議書,見附件。

熱電聯產停產時本項目廢水進入銀光公司中水庫,甘肅銀光化學工業集團有限公司目前有4m3的中水庫一座,夏季存水量不足一半,本項目為銀光公司提供生產用水為60.69m3/h24.276m3/a),銀光公司完全可以接納本項目污水處理設置廢水。本項目已于甘肅銀光化學工業集團有限公司簽訂中水供收合作協議書,見附件。

⑦在線監測要求

污水站污水出水口口安裝自動在線監測裝置。(已安裝)

5.3運營期地下水環境保護措施及可行性

地下水污染的特點主要體現在它的滯后性和難恢復性,基于上述兩點原因,決定了地下水污染防治的特點是以防為主,且需加強監測,以便及時發現問題、及時解決。根據項目裝置、單元的特點和所處的區域及部位,將建設場地分為非污染防治區、一般污染防治區和重點污染防治區。本工程地下管道(生產污水、初期雨水)、生產污水井及各種污水池、污水處理站、生產裝置區變電所、罐區為重點污染防治區,一般污染區包括、原輔材料庫、產品倉庫區、公輔工程等,重點污染防治區和一般污染區以外的區域如綠化區、辦公區等屬于非污染區。本項目的地下水污染防治措施如下:

⑴目前該項目基本建成,具體采取的防滲措施如下:

污染區按物質特性及可能出現的泄漏方式,防滲級別劃分為一般防滲區和重點防滲區。

本項目一般防滲區包括原輔材料庫、產品倉庫區、公輔工程等,采用細石混凝土地面做法,采用《國家建筑標準設計圖集》(05J909-4C/LD7),30037灰土夯實、200C25混凝土墊層隨搗隨抹平。

重點防滲區生產車間地面采取的防腐、防滲措施為:車間地面為不發火環氧砂漿防腐地面,①清除地基擾動土和被水浸泡的土層,超挖之處采用具極微滲透性的粘性土回填并分層夯實,壓實系數大于等于0.94;②300mm3:7灰土;③100mm厚瀝青混凝土;④粘貼2mmSEP-SQ,加強型復合防水防腐卷材(一膠一氈,與梁、墻側SEP-SQ  卷材連接閉合);⑤200mmC40混凝土(采用抗硫酸鹽水泥)墊層隨搗隨抹光,縱橫每隔6m設縮縫(平頭縫);⑥合成高分子防水涂膜防水層,墻邊向上卷邊200mm高;⑦30mmC30細石混凝土找平層,強度達標后對表面做打磨或噴砂處理;⑧環氧打底料兩道(0.15mm厚);⑨5mm厚環氧砂漿;⑩環氧面層涂料兩道(0.2mm厚)。

貯罐區基礎采用承臺式罐基礎,整個罐區采取的防腐、防滲措施為:①地面采用05J909-64C;②防火堤內墻做法采用05J909-15A;③集水坑池壁及底板均為150厚,配筋為[email protected]雙層配置;④集水坑池內外壁及底板頂面均需抹12防水砂漿20mm+1道瀝青涂層+1道樹脂涂層,排水溝采用150C20素混凝土澆筑+1道瀝青涂層+1道樹脂涂層。根據以上內容可知本工程一般防滲區采取的綜合防滲措施,能夠滿足其防滲性能。

排水管采用硬聚氯乙烯排水塑料管,承插連接;檢漏溝、檢漏井均參照《濕陷性黃土地區室外給排水管道工程構筑物》(S531-1~5)執行。檢漏溝為C型檢漏溝,溝底坡度為0.02,坡向檢漏井。污水井、檢漏溝、檢漏井防腐防滲措施:①地基設300mm厚的粘土墊層,②200mmC40混凝土澆筑,③0.2 mm厚二道防腐、防蝕涂料。

各污水池防腐防滲措施:水池池壁、池底均為C30抗滲混凝土澆筑;抗滲等級為P8,抗凍等級F150;內部設置雙層雙向鋼筋網片;水池池底墊層為100mmC15砼墊層,500mm3:7灰土夯實;水池內側防腐、防滲漏做法為3mm厚乙烯基脂玻璃鱗片防腐層,具體做法為粘土層素地處理+乙烯基脂底涂(一道)+乙烯基脂玻璃鱗片膠泥(一道)+玻璃鋼隔離層(二底三布)+乙烯基樹脂面涂(二道)。

地下管網防腐防滲措施:500mm3:7灰土夯實+環氧瀝青漆粘貼玻璃絲布2層。

綜上所述,本工程重點防滲區污水收集采用硬聚氯乙烯排水塑料管,生產車間、污水井、各污水池、地下管網等均采用多種防滲材料組成,其防滲性均能滿足相應防滲要求。防滲分區見圖5-3。

廢水處理總站防滲

硝酸及液氨儲罐區防滲

稀硝酸生產區防滲

稀硝酸生產區防滲

硝酸氨廢水處理站防滲

硝酸氨生產區防滲

濃硝酸生產區防滲

5-3     廠區防滲分區圖

2)在硝酸銨廢水處理站底部的包氣帶中安裝在線監測設施,通過測量土壤的含水率和電導率來判定硝酸銨廢水處理站底部是否有泄漏,若有泄漏必須停產檢修。

3)對全廠廢水處理站必須落實每隔50天進行例行檢查及檢修,及時修補水池底部及側邊裂縫及破損。

4)做好施工期的環境監理及工程監理工作,嚴格按照規范施工。

5)按照規范要求,在廠區上游、兩側、下游設地下水例行跟蹤監測井,每月對地下水水質進行監測,并將監測數據向社會公示。監測井位設置見圖5-4。

5-4     跟蹤監測井位置圖

5)制定環境風險應急預案,做好應急物資的儲備,確保在硝酸泄露事故發生1天之內(24h)將泄漏的硝酸進行有效回收,并將被硝酸污染的土壤進行有效的鏟除。

當發現項目下游監測井水質變化異常時立即停止生產,并對污水處理站水池及硝酸氨廢水處理站水池進行檢查,做好各類水的貯存及管理工作,并合理判定污染物的遷移路徑,加強對下游取水井水質的監測,委托專業單位分析評價污染物的影響范圍、發展趨勢及可能的影響程度,必要時在污染物遷移路徑上設阻水墻或截流井。做好事故狀態下地下水污染防治應急物資的儲備,配備必要的水質監測設施、抽水設備以及事故狀態下應急供水車。 

6)地下水污染影響評價小結

建設單位對硝酸生產區、硝酸氨生產區、硝酸氨廢水處理池底部及側邊、全廠廢水處理中站水池的底部及側邊、硝酸及液氨儲罐區按照要求進行防滲;在硝酸銨廢水處理站底部的包氣帶中安裝在線監測設施、嚴格落實對全廠廢水處理總站的例行檢修制度(檢修間隔不得高于50d、制定環境風險應急預案,做好應急物資的儲備,確保在硝酸泄漏事故發生1天之內(24h)將泄漏的硝酸進行有效回收,并將被硝酸污染的土壤進行有效的鏟除的條件下,項目的生產對區域地下水的影響在可接受的范圍內。同時,在正常生產過程中需加強監測,以便及時發現問題、及時解決,盡可能避免非正常工況發生。

5.4 固體廢物保護措施及可行性

本項目產生18805t/a燃煤灰渣,由于現在粉煤灰市場行情很好,完全可以做到綜合利用,只在場內設臨時堆渣場和灰庫,作為中轉使用?梢姽腆w廢物處理措施也是可行的。

硝基復合肥灑落化肥和篩分化肥均回收混合槽再利用,治理措施可行。

廢催化劑由催化劑供應單位,根據供應協議回收。

變更后污水處理站污泥產生量為148.05t/a(含水率60%)。根據環境保護部環函[2010]129號《關于污(廢)水處理設施產生污泥危險特性鑒別有關意見的函》第二條意見:專門處理工業廢水(或同時處理少量生活污水)的處理設施產生的污泥,可能具有危險特性,應按《國家危險廢物名錄》、國家環境保護標準《危險廢物鑒別技術規范》(HJ/T298-2007)和危險廢物鑒別標準的規定,對污泥進行危險特性鑒別。鑒于此,本工程污泥最終處置應待實際出污泥進行危險廢物鑒別后,再選擇合適的處置方式。

一般固廢處置方式

若根據污泥成分分析結果,本工程污泥為一般固體廢物,環評要求進行無害化衛生填埋處置,并遵循以下原則:

確保脫水污泥含水率降至60%以下,方可運往白銀市垃圾填埋場填埋處置。

強化管理,脫水后的污泥應做到日清日運,減少在廠內滯留時間。污泥一定要暫貯存時,必須將污泥脫水至含水率60%以下。污泥暫存設施應該為全封閉設施,地面進行防滲,并在暫存設施周圍進行綠化。

建立污泥管理臺賬和轉移聯單制度,詳細記錄污泥產生量、轉移量、處理處置量及其去向等情況,定期向所在地縣級以上地方環保部門報告。

  參照危險廢物管理,建立污泥轉移聯單制度。轉出污泥時應如實填寫轉移聯單;禁止污泥運輸單位、處理處置單位接收無轉移聯單的污泥。

  污泥外運應該委托具有相關道路貨物運營資質、從事污泥運輸的單位承擔,禁止委托個人和沒有獲得相關運營資質的單位從事污泥運輸。污泥運輸車輛應當采取密封、防水、防滲漏和防遺撒等措施。

  公司應當切實履行職責,對污泥產生、運輸、貯存、處理、處置實施全過程管理,制定并落實污泥環境管理的規章制度、工作流程和要求,設置專門的監控部門或專(兼)職人員,確保污泥妥善處理處置,嚴禁擅自傾倒、堆放、丟棄、遺撒污泥。

危廢處置方式

若生產出污泥為危廢,應根據《國家危險廢物名錄》(200881日實施)規定,及時送往甘肅省危險廢物處置中心處置。

處置措施符合《中華人民共和國固體廢物污染環境防治法》(2005.4.1起施行)中產生危險廢物的單位,必須按照國家有關規定處置危險廢物,不得擅自傾倒、堆放;由所在地縣級以上地方人民政府環境保護行政主管部門指定單位按照國家有關規定代為處置要求。

對于污泥的暫存應嚴格按照《危險廢物貯存污染控制標準》(GB18597-2001)中要求執行,具體如下:設置污泥臨時貯存容器,同時對貯存設施設置防滲措施、設置耐腐蝕的硬化地面,且表面無裂隙。

污泥外運應該委托具有中華人民共和國道路危險貨物運輸許可證的單位承擔,禁止委托個人和沒有獲得相關運營資質的單位從事污泥運輸。污泥運輸車輛應當采取密封、防水、防滲漏和防遺撒等措施。

本項目危廢庫擬設置于污水處理廠南側,目前還未建設。

5.5 噪聲治理措施

變更后項目新增的噪聲源主要為各類泵等,為減少噪聲污染,企業中采取了如下措施:

(1)選用低噪聲設備,在訂貨采購時,高噪聲設備風機、空壓機等帶有配套的消聲器,在噪聲源集中的廠房設隔音操作室,對于主要產生噪聲的大型設備,如板框壓濾機、風機、空壓機、設隔音墻、吸聲板等,以減弱車間內噪聲,并給工人配備耳塞、耳罩等防護用品。

(2)各類工藝泵和水泵等大型設備采用獨立基礎和減震設計。

(3)管道設計中注意防振、防沖擊,以減輕振動噪聲。風管及流體輸送應注意改善其流動狀況,減少空氣動力噪聲。使廠界噪聲滿足《工業企業廠界環境噪聲排放標準》(GB12348-2008)中3類標準要求,根據噪聲預測本項目噪聲達標排放。治理措施可行。

5.6罐區圍堰設置的可行性及可靠性

根據易燃易爆類危險化學品液體儲罐液體要求:

⑴圍堰內的有效容積,不小于圍堰內1個最大儲罐的容積。

⑵立式儲罐至圍堰內踢腳線的距離,不應小于罐壁高度的一半;臥式儲罐至防火堤內堤角線的距離不應小于3m。

⑶室外立式儲罐圍堰的高度應為計算高度加0.2m,其高度應為1.0m2.2m;室外臥式儲罐防火堤的高度,不應低于0.5m。

本項目單個液氨儲罐為1000m3,稀硝酸儲罐為1000 m3,濃硝酸儲罐為200 m3,圍堰分別為1200 m3,1800 m3,1000 m3,圍堰高分別為1.8 m ,2.0 m, 1 m,圍堰到儲罐的距離分別為10 m, 12 m ,5 m。

本項目圍堰設置均符合易燃易爆類危險化學品液體儲罐液體要求。

5.7項目變更后污染治理措施變化情況

項目變更后,除了廢氣和廢水處理措施發生變化外,其余各項污染治理措施基本不發生變化。項目變更后污染治理措施變化情況見表5-3。

 

 

 

 

 

 

 


5-3          項目變更后污染治理措施變化一覽表

工藝單元

原設計

實際建設

變化情況

備注

變更后效益分析

硝酸生產尾氣

設置SCR脫銷裝置,尾氣通過氨還原反應器后,NOx含量<200mg/m3。

設置SCR脫銷裝置,尾氣通過氨還原反應器后,NOx含量<200mg/m3

無變化

已建

/

鍋爐煙氣

煙氣脫硫采用爐內噴鈣脫硫,除塵采用靜電+布袋除塵,通過高75m煙囪達標排放。

煙氣脫硫采用爐內噴鈣脫硫,除塵采用靜電+布袋除塵,通過高80m煙囪達標排放。

煙囪加高5m

已建

/

石灰石、煤儲運廢氣治理

煤倉、石灰石倉頂布袋除塵器,全封閉式皮帶廊系統。

石灰石倉頂布袋除塵器,全封閉式皮帶廊系統。煤倉采用灑水噴淋降塵。

煤倉除塵由布袋除塵器變為灑水噴淋降塵

已建

經濟效益:操作簡單、節省投資。

環境效益:滿足環保要求,降低煤塵爆炸風險。

混料廢氣

/

布袋除塵器+25m煙囪排放

/

已建

/

造粒冷卻、篩分廢氣

/

旋風除塵器+布袋除塵器+110m造粒塔排放

/

已建

/

廢水處理系統

工藝冷凝液通過電滲析單元處理后做循環水補水標準;化學水污水、循環水污水等進入中水回用單元處理做循環補充水,污水回用率達70%左右;生活、化驗、地坪沖洗等排水及無壓生產污水,生活及化驗污水量、中水回用污水送中和池進行酸堿中和后集中送出,依托銀光公司污水處理系統處理后外排。

工藝冷凝液通過螯合樹脂或電滲析單元處理后做循環水補水標準;化學水污水、循環水污水、生活、化驗、地坪沖洗等排水及無壓生產污水,生活及化驗污水量經收集后由公司自建污水處理設施處理。

設置污水處理站

已建

經濟效益:變更前本項目廢水外送銀光公司,處理費用72/m31980/d),變更后自建污水處理廠處理費用為11/m3670/d),節省費用1310/d。

環境效益:變更后廢水全部回用不外排,對地表水的影響減小。

事故水池

發生事故時,工藝裝置區或儲罐區圍堰內的物料及污染的消防水全部,由廢水管道收集后貯存于兩個3000m3事故水池內。

發生事故時,工藝裝置區或儲罐區圍堰內的物料及污染的消防水全部,由廢水管道收集后貯存于6000m3事故水池內。